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軸承資料熱處置
來(lái)源:海力軸承網(wǎng) 時(shí)間:2013-03-29
1高碳鉻軸承鋼的退火
高碳鉻軸承鋼的球化退火是為了取得鐵素體基體上均勻散布著細(xì)、孝勻、圓的碳化物顆粒的安排；為今后的冷加工及結(jié)尾的淬回火作安排預(yù)備.傳統(tǒng)的球化退火工藝是在略高于Ac1的溫度(如GCr15為780~810℃)保溫后隨爐緩慢冷卻(25℃/h)至650℃以下出爐空冷.該工藝熱處置時(shí)刻長(zhǎng)(20h以上)[1]；且退火后碳化物的顆粒不均勻；影響今后的冷加工及結(jié)尾的淬回火安排和功能.之后；依據(jù)過(guò)冷奧氏體的轉(zhuǎn)變特色；開發(fā)等溫球化退火工藝：在加熱后快冷至Ar1以下某一溫度范圍內(nèi)(690~720℃)進(jìn)行等溫；在等溫進(jìn)程中完結(jié)奧氏體向鐵素體和碳化物的轉(zhuǎn)變；轉(zhuǎn)變完結(jié)后可直接出爐空冷.該工藝的長(zhǎng)處是節(jié)約熱處置時(shí)刻(整個(gè)工藝約12~18h),處置后的安排中碳化物細(xì)微均勻.另一種節(jié)約時(shí)刻的工藝是重復(fù)球化退火：第一次加熱到810℃后冷卻至650℃；再加熱到790℃后冷卻到650℃出爐空冷.該工藝雖可節(jié)約必定的時(shí)刻；但工藝操作較繁.
2高碳鉻軸承鋼的馬氏體淬回火
2。1慣例馬氏體淬回火的安排與功能
近20年來(lái)；慣例的高碳鉻軸承鋼的馬氏體淬回火工藝的展開首要分兩個(gè)方面：一方面是展開淬回火工藝參數(shù)對(duì)安排和功能的影響；如淬回火進(jìn)程中的安排轉(zhuǎn)變、剩余奧氏體的分化、淬回火后的耐性與疲憊功能等[2~10]，另一方面是淬回火的工藝功能；如淬火條件對(duì)尺度和變形的影響、尺度安穩(wěn)性等[11~13].
慣例馬氏體淬火后的安排為馬氏體、剩余奧氏體和未溶(殘留)碳化物組成.其間；馬氏體的安排形狀又可分為兩類：在金相顯微鏡下(擴(kuò)大倍數(shù)通常低于1000倍)；馬氏體可分為板條狀馬氏體和片狀馬氏體兩類典型安排；通常淬火后為板條和片狀馬氏體的混合安排；或稱介于二者之間的中心形狀 棗核狀馬氏體(軸承職業(yè)上所謂的隱晶馬氏體、結(jié)晶馬氏體)，在高倍電鏡下；其亞布局可分為位錯(cuò)纏結(jié)和孿晶.其詳細(xì)的安排形狀首要取決于基體的碳含量；奧氏體溫度越高；原始安排越不安穩(wěn)；則奧氏體基體的碳含量越高；淬后安排中剩余奧氏體越多；片狀馬氏體越多；尺度越大；亞布局中孿晶的份額越大；且易構(gòu)成淬火顯微裂紋.通常；基體碳含量低于0。3%時(shí)；馬氏體首要是位錯(cuò)亞布局為主的板條馬氏體，基體碳含量高于0。6%時(shí)；馬氏體是位錯(cuò)和孿晶混合亞布局的片狀馬氏體，基體碳含量為0。75%時(shí)；呈現(xiàn)帶有顯著中脊面的大片狀馬氏體；且片狀馬氏體成長(zhǎng)時(shí)彼此碰擊處帶有顯微裂紋[8].與此一同；隨奧氏體化溫度的進(jìn)步；淬后硬度進(jìn)步；耐性降低；但奧氏體化溫度過(guò)高則因淬后剩余奧氏體過(guò)多而招致硬度降低.
慣例馬氏體淬火后的安排中剩余奧氏體的含量通常為6~15%；剩余奧氏體為軟的亞安穩(wěn)相；在必定的條件下(如回火、天然時(shí)效或零件的運(yùn)用進(jìn)程中)；其失穩(wěn)發(fā)作分化為馬氏體或貝氏體.分化帶來(lái)的成果是零件的硬度進(jìn)步；耐性降低；尺度發(fā)作改動(dòng)而影響零件的尺度精度乃至正常作業(yè).對(duì)尺度精度需求較高的軸承零件；通常期望剩余奧氏體越少越好；如淬火后進(jìn)行彌補(bǔ)水冷或深冷處置；選用較高溫度的回火等[12~14].但剩余奧氏體可進(jìn)步耐性和裂紋擴(kuò)大抗力；必定的條件下；工件表層的剩余奧氏體還可降低觸摸應(yīng)力會(huì)集；進(jìn)步軸承的觸摸疲憊壽數(shù)；這種狀況下在工藝和資料的成分上采納必定的辦法來(lái)保存必定量的剩余奧氏體并進(jìn)步其安穩(wěn)性；如參加奧氏體安穩(wěn)化元素Si、Mn,進(jìn)行安穩(wěn)化處置等[15,16].
2。2慣例馬氏體淬回火工藝
慣例高碳鉻軸承鋼馬氏體淬回火為：把軸承零件加熱到830~860℃保溫后；在油中進(jìn)行淬火；之后進(jìn)行低溫回火.淬回火后的力學(xué)功能除淬前的原始安排、淬火工藝有關(guān)外；還很大程度上取決于回火溫度及時(shí)刻.隨回火溫度升高和保溫時(shí)刻的延伸；硬度降低；強(qiáng)度和耐性進(jìn)步.可依據(jù)零件的作業(yè)需求挑選適宜的回火工藝：GCr15鋼制軸承零件：150~180℃，GCr15SiMn鋼制軸承零件：170~190℃.對(duì)有特別需求的零件或選用較高溫度回火以進(jìn)步軸承的運(yùn)用溫度；或在淬火與回火之間進(jìn)行-50~-78℃的冷處置以進(jìn)步軸承的尺度安穩(wěn)性；或進(jìn)行馬氏體分級(jí)淬火以安穩(wěn)剩余奧氏體取得高的尺度安穩(wěn)性和較高的耐性.
不少專家對(duì)加熱進(jìn)程中的轉(zhuǎn)變進(jìn)行了研討[2；7~9,17]；如奧氏體的構(gòu)成、奧氏體的再結(jié)晶、殘留碳化物的散布及運(yùn)用非球化安排作為原始安排等.
G。 Lowisch等[3；8]兩次奧氏體化后淬火的軸承鋼100Cr6的機(jī)械功能進(jìn)行了研討：首要；進(jìn)行1050℃奧氏體化并快冷至550℃保溫后空冷；得到均勻的細(xì)片狀珠光體；隨后進(jìn)行850℃二次奧氏體化、淬油；其淬后安排中馬氏體及碳化物的尺度細(xì)孝馬氏體基體的碳含量及剩余奧氏體含量較高；經(jīng)過(guò)較高溫度的回火使奧氏體分化；馬氏體中分出許多的微細(xì)碳化物；降低淬火應(yīng)力；進(jìn)步硬度、強(qiáng)耐性和軸承的承載才能.在觸摸應(yīng)力的效果下；其功能怎么；需進(jìn)行進(jìn)一步的研討；但可估測(cè)：其觸摸疲憊功能應(yīng)優(yōu)于慣例淬火.
酒井久裕等[7]對(duì)循環(huán)熱處置后的SUJ2軸承鋼的顯微安排及機(jī)械功能進(jìn)行了研討：先加熱到1000℃保溫0。5h使球狀碳化物固溶；然后；預(yù)冷至850℃淬油.接著重復(fù)1~10次由疾速加熱到750℃、保溫1min后油冷至室溫的熱循環(huán)；最終疾速加熱到680℃保溫5min油冷.此刻安排為超細(xì)鐵素體加細(xì)密的碳化物(鐵素體晶粒度小于2μm、碳化物小于0。2μm)；在710℃下呈現(xiàn)超塑性(開裂延伸率可到500%)；可運(yùn)用資料的這一特性進(jìn)行軸承零件的溫加工成型.最終；加熱到800℃保溫淬油并進(jìn)行160℃回火.經(jīng)這種處置后；觸摸疲憊壽數(shù)L10比慣例處置大幅度進(jìn)步；其失效辦法由慣例處置的早期失效型變?yōu)槟p失效型.
軸承鋼經(jīng)820℃奧氏體化后在250℃進(jìn)行短時(shí)分級(jí)等溫空冷；接著進(jìn)行180℃回火；可使淬后的馬氏體中碳濃度散布更為均勻；沖擊耐性比慣例淬回火進(jìn)步一倍.因而；В。В。БЁЛОЗЕРОВ等提出把馬氏體的碳濃度均勻程度可作為熱處置零件的彌補(bǔ)質(zhì)量規(guī)范[6].
2。3馬氏體淬回火的變形及尺度安穩(wěn)性
馬氏體淬回火進(jìn)程中；因?yàn)榱慵鱾�(gè)部位的冷卻不均勻；不行防止地呈現(xiàn)熱應(yīng)力和安排應(yīng)力而招致零件的變形.淬回火后零件的變形(包含尺度改動(dòng)和形狀改動(dòng))受許多要素影響；是一個(gè)適當(dāng)雜亂的難題.如零件的形狀與尺度、原始安排的均勻性、淬火前的粗加工狀況(車削時(shí)進(jìn)刀量的大孝機(jī)加工的剩余應(yīng)力等)、淬火時(shí)的加熱速度與溫度、工件的擺放辦法、入油辦法、淬火介質(zhì)的特性與循環(huán)辦法、介質(zhì)的溫度等均影響零件的變形.國(guó)內(nèi)外對(duì)此進(jìn)行了許多的研討；提出不少操控變形的辦法；如選用旋轉(zhuǎn)淬火、壓模淬火、操控零件的入油辦法等[11,13；18].Beck等人的研討標(biāo)明：由蒸氣膜期間向歡騰期的轉(zhuǎn)變溫度過(guò)高時(shí)；大的冷速而發(fā)作大的熱應(yīng)力使低屈服點(diǎn)的奧氏體發(fā)作變形而招致零件的畸變.Lübben等人以為變形是單個(gè)零件或零件之間浸油不均勻構(gòu)成；尤其是選用新油是更易呈現(xiàn)這種景象.Tensi等人以為：在Ms點(diǎn)的冷卻速度對(duì)變形起決定性效果；在Ms點(diǎn)及以下溫度選用低的冷速可削減變形.Volkmuth等人[13]體系研討了淬火介質(zhì)(包含油及鹽浴)對(duì)圓錐滾子軸承內(nèi)外圈的淬火變形.成果標(biāo)明：因?yàn)槔鋮s辦法不一樣；套圈的直徑將有不一樣程度的“增大”；且隨介質(zhì)溫度的進(jìn)步；套圈巨細(xì)端的直徑增大程度趨于共同；即“喇叭”狀變形減.�；唐潶的椭圆变�(單一徑向平面內(nèi)的直徑變動(dòng)量Vdp、VDp)減.荒諶σ蚋斬冉洗螅黃潯湫渦∮諭餿.
馬氏體淬回火后零件的尺度安穩(wěn)性首要受三種不一樣轉(zhuǎn)變的影響[12,14]：碳從馬氏體晶格中搬遷構(gòu)成ε-碳化物、剩余奧氏體分化和構(gòu)成Fe3C；三種轉(zhuǎn)變彼此疊加.50~120℃之間；因?yàn)棣?碳化物的沉積分出；導(dǎo)致零件的體積縮.話懔慵150℃回火后已完結(jié)這一轉(zhuǎn)變；其對(duì)零件今后運(yùn)用進(jìn)程中的尺度安穩(wěn)性的影響能夠疏忽，100~250℃之間；剩余奧氏體分化；轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體或貝氏體；將伴跟著體積漲大，帶爐和無(wú)馬弗網(wǎng)帶爐、鑄鏈爐、輥底爐、滾筒爐系列出產(chǎn)線；從上料、前清除、保氣氛(或可控氣氛)下加熱、淬火、后清除(有時(shí)還進(jìn)行二次深冷)及回火均主動(dòng)完結(jié).主動(dòng)化程度及操控精度高；處置后工件的質(zhì)量均勻；有些出產(chǎn)線還配有在線檢測(cè)設(shè)備對(duì)處置后的工件進(jìn)行變形或質(zhì)量檢測(cè)與操控；整條熱處置出產(chǎn)線可作為軸承主動(dòng)出產(chǎn)線的一有些運(yùn)用.不一樣的熱處置出產(chǎn)線依據(jù)其布局特色適用于不一樣類型和尺度軸承零件的熱處置；如網(wǎng)帶爐適用于中小型軸承套圈，輥底爐配有主動(dòng)升降淬火設(shè)備；適用于尺度較大的軸承零件，滾筒爐適用于翻滾體及小型套圈.
(2)多用爐
多用爐把可控氣氛加熱和保氣氛下淬火聯(lián)系為一體；完結(jié)工件的無(wú)氧化淬火工藝進(jìn)程；首要適用于小批量多種類的軸承零件熱處置.
(3)感應(yīng)加熱淬回火設(shè)備
感應(yīng)加熱具有加熱速度快、節(jié)能等長(zhǎng)處；處置后的工件具有一些慣例加熱所沒有的功能.設(shè)備體積.子詡傻街岢猩咧�；实夏[遠(yuǎn).
(4)真空爐
真空狀況下加熱可削減或防止工件的氧化；合作高壓氣淬可操控工件的冷卻及變形；防止了油淬帶來(lái)的環(huán)境污染難題；完結(jié)衛(wèi)生熱處置；別的；真空熱處置后；工件的顯微安排愈加細(xì)微均勻；外表與心部安排共同；硬度均勻；有利于軸承疲憊壽數(shù)的進(jìn)步.
(5)淬火冷卻介質(zhì)及配備
淬火介質(zhì)可分為三大類：油基、水基和氣體淬火介質(zhì).
油基淬火介質(zhì)是最常用的淬火介質(zhì).通常的淬火油是N32或N15機(jī)械油；為進(jìn)步其冷卻功能、抗老化功能、亮光功能、高溫功能等別離參加催冷劑、清除劑、亮光劑、抗氧化劑；構(gòu)成了疾速油、疾速亮光油、高溫分級(jí)等溫油等系列淬火油以使用于不一樣尺度和需求的軸承零件的淬火；別的還有低揮發(fā)性的真空淬火油.油基淬火介質(zhì)的缺點(diǎn)是淬火進(jìn)程中發(fā)作油煙構(gòu)成空氣污染、在隨后的清除進(jìn)程中構(gòu)成水污染.
水基淬火介質(zhì)是由有機(jī)聚合物、抗腐蝕劑和其他增加劑組成的水溶液.經(jīng)過(guò)改動(dòng)有機(jī)聚合物的類型和濃度可得到不一樣的冷卻特性以合適于不一樣軸承零件的淬火冷卻需求；在淬火冷卻進(jìn)程中；有機(jī)物附著在零件外表可削減零件淬火開裂的危險(xiǎn)性；且不發(fā)作油煙；清除便利；無(wú)污染；是淬火介質(zhì)的展開方向.其缺乏是抗老化功能不如油基淬火介質(zhì)；需對(duì)溶液常常進(jìn)行測(cè)驗(yàn)；定時(shí)增加有機(jī)物溶液以保證其冷卻功能.
氣體淬火是選用惰性氣體為介質(zhì)(常用的氮?dú)?；把緊縮氣體經(jīng)過(guò)特別描繪的噴嘴噴射到工件外表完結(jié)工件的淬火冷卻.經(jīng)過(guò)調(diào)理氣體的壓力和噴嘴的布局能夠操控冷卻特性和變形；如Tinscher等人的研討[11]標(biāo)明：當(dāng)?shù)獨(dú)獾牧魉俚竭_(dá)100m/s時(shí)；其冷卻特性與油附近；當(dāng)對(duì)工件的外表的亮光度沒有特別的需求時(shí)；可選用緊縮空氣作為淬火介質(zhì)；淬火時(shí)外表構(gòu)成的3~5μm的氧化層可經(jīng)過(guò)今后的磨加工去除去.氣體淬火比水基淬火更潔凈；且本錢更低；其關(guān)鍵技能是噴嘴的布局描繪.
淬火冷卻配備是除淬火介質(zhì)外影響工件淬火效果的另一大要素.國(guó)外對(duì)常用的淬火油槽實(shí)施多參數(shù)操控；如油溫、油的冷卻特性、油的循環(huán)與拌和的方向及速度、工件入油的辦法等；以求得到最佳的淬火安排與功能；一同把變形減小到最小程度.日本NSK等聞名軸承公司對(duì)淬火油進(jìn)行定時(shí)或在線檢測(cè)；依據(jù)檢測(cè)成果增加所需的增加劑或更新淬火油，另一方面；對(duì)淬火后工件的變形進(jìn)行在線檢測(cè)；把變形超差的工件主動(dòng)分檢出去；進(jìn)行矯正后再進(jìn)入下道工序；可大大減小工件的磨加工留量.別的；油槽中淬火介質(zhì)的冷卻逐漸由水循環(huán)冷卻改為全風(fēng)冷；運(yùn)用空氣作為冷卻介質(zhì)節(jié)約許多的水資源.
多工位主動(dòng)淬火壓床也是國(guó)外遍及選用的淬火工裝；可主動(dòng)完結(jié)升降、上下料、噴油冷卻、油溫調(diào)理及張緊(或壓力)的調(diào)理等舉措；微機(jī)操控；出產(chǎn)節(jié)拍可調(diào)；可作為軸承主動(dòng)出產(chǎn)線的一有些適用.
(6)清除設(shè)備
清除通常是油淬后的必備工序.接連出產(chǎn)線所用的清除設(shè)備通常完結(jié)熱皂水浸泡、清水噴淋、熱風(fēng)烘干等進(jìn)程；并帶有油水別離設(shè)備.領(lǐng)先的清除設(shè)備中；在烘干前還加有二次冷卻設(shè)備(配有制冷設(shè)備；溫度在5~10℃之間可調(diào))；以削減剩余奧氏體的含量；進(jìn)步尺度安穩(wěn)性.
真空清除是這些年展開起來(lái)的清除設(shè)備.其運(yùn)用淬火油等揮發(fā)性液體減壓后沸點(diǎn)降低和油、水、水蒸氣等有機(jī)液一同加熱其沸點(diǎn)亦降低的原理進(jìn)行清除，別的；運(yùn)用特別的氣、液混合泵發(fā)作細(xì)小的空氣泡混入清除液中；運(yùn)用微氣泡在工件外表決裂時(shí)發(fā)作的爆炸力損壞污漬和工件的聯(lián)系力；然后進(jìn)一步進(jìn)步真空清除的效果.在前室清除后；進(jìn)入后真空室；經(jīng)過(guò)抽真空將殘存的油和水蒸騰出來(lái)并進(jìn)行真空疾速枯燥.該類清除設(shè)備的長(zhǎng)處是：清除效果好；尤其是對(duì)布局雜亂的零件；清除效果更為明顯；清除后工件外表亮光，安全、衛(wèi)生；清除液為清水；不加對(duì)環(huán)境有害的氯化物和石油類溶劑，主動(dòng)化程度高；且可運(yùn)用清除加熱代替低溫回火；節(jié)約回火費(fèi)用.
7。3貝氏體等溫淬火配備
依據(jù)軸承加工的特色；所運(yùn)用的設(shè)備首要有兩大類：主動(dòng)出產(chǎn)線和周期爐.
(1)主動(dòng)出產(chǎn)線：種類少、批量大的軸承合適主動(dòng)化出產(chǎn)；如鐵路軸承的出產(chǎn)多運(yùn)用主動(dòng)出產(chǎn)線.主動(dòng)出產(chǎn)線首要由保氣氛加熱爐和等溫淬火槽組成；其間等溫淬火有些所用設(shè)備按運(yùn)送工件的舉措又可分為三類：轉(zhuǎn)底、推盤及輸送帶式.由愛協(xié)林公司開發(fā)的轉(zhuǎn)底、推盤式等溫淬火設(shè)備是把轉(zhuǎn)底或推盤組織置于等溫鹽浴中；工件按必定的節(jié)拍進(jìn)出；回憶操控次序出料；舉措由PLC程序操控；該類設(shè)備主動(dòng)化程度高；出資大，由沙菲公司開發(fā)的輸送帶式等溫淬火主動(dòng)線與當(dāng)前遍及運(yùn)用的網(wǎng)帶式保氣氛淬火主動(dòng)線布局原理類似；僅僅所用淬火介質(zhì)為鹽.飫嗌璞敢話闃皇視糜諦〕嘰緄牧慵.
(2)周期式等溫淬火設(shè)備：軋機(jī)軸承因?yàn)榉N類多、批量.行⌒馱岢猩Ъ葉嗖捎孟涫鉸+淬火冷卻槽+等溫槽+清除槽；也有選用箱式爐+多個(gè)等溫槽.該裝備出資少；適用性強(qiáng)；但勞動(dòng)強(qiáng)度大；安全性差.易普森公司把多用爐和貝氏體淬火等溫聯(lián)系為一體,防止了由加熱設(shè)備到等溫淬火之間的氧化,且等溫選用空氣爐,配一套殘鹽收回體系,防止了殘鹽的環(huán)境污染.除此之外；可運(yùn)用多用爐的特色進(jìn)行小批量多種類軸承零件的處置；克服了通常主動(dòng)等溫設(shè)備的尺度約束.當(dāng)前；在貝氏體等溫淬火大力推行之際；該設(shè)備具有很大的推行價(jià)值.
3。4保氣氛及操控
跟著對(duì)工件淬火后外表質(zhì)量需求的進(jìn)步；保(可控)氣氛加熱越來(lái)越遍及；包含退火在內(nèi)的熱處置均選用保(或可控)氣氛加熱.20世紀(jì)70年代；首要選用吸熱式氣氛.吸熱式氣氛是質(zhì)料氣和空氣的混合氣體在催化劑的效果下有些反響構(gòu)成一種含18～23%CO、37～42%H2、余量N2的保氣氛.80年代；世界動(dòng)力危給世界經(jīng)濟(jì)以宏大沖擊；氮基氣氛應(yīng)運(yùn)而生；氮-甲醇?xì)夥盏慕M份與吸熱式氣氛附近；以氮-甲醇為代表的氮基氣氛得到廣泛推行.90年代；呈現(xiàn)了把空氣和碳?xì)浠衔镏苯油ㄈ敫哂?00°C爐膛內(nèi)的產(chǎn)氣辦法；即直生式氣氛.經(jīng)過(guò)研討發(fā)現(xiàn)；這種富含高CH4成分的氣氛；盡管其氣體反響達(dá)不到類似于吸熱式氣氛的平衡程度；但其碳的傳輸才能仍是由氣氛中CO與H2的含量來(lái)操控；用氧探頭聯(lián)系CO2分析儀進(jìn)行碳勢(shì)操控是能夠完結(jié)的.直生式氣氛的首要長(zhǎng)處是許多節(jié)約了質(zhì)料氣耗費(fèi)量；據(jù)統(tǒng)計(jì)這種氣氛無(wú)論用在周期式氣氛爐仍是接連性氣氛爐；其質(zhì)料氣耗費(fèi)節(jié)約費(fèi)用70%左右.今日；全球約有300多臺(tái)套氣氛爐運(yùn)用這種氣氛進(jìn)行滲碳、碳氮共滲、保氣氛淬火等多種熱處置.
近幾年的實(shí)踐使用標(biāo)明；氧探頭的運(yùn)用壽數(shù)是不定的；氧探頭信號(hào)的逐漸漂移是固定電解質(zhì)的典型缺點(diǎn)所造成的.因?yàn)檫@種漂移首要受爐子運(yùn)轉(zhuǎn)工況的影響；并且漂移的開端及大幅度的漂移是不行預(yù)見的；所以由氧探頭丈量的碳勢(shì)與實(shí)踐值之間差異也是不行預(yù)見的.因而；大家定時(shí)校驗(yàn)其丈量精度；例如；一個(gè)星期一次；用鋼箔定碳片來(lái)檢測(cè)氧探頭信號(hào)能否失真；這真是一個(gè)費(fèi)事的作業(yè)；不利于爐子完結(jié)全主動(dòng)化；有時(shí)乃至?xí)绊懻３霎a(chǎn).鑒于上述緣由；Ipsen開發(fā)了一個(gè)兩層丈量體系.其間一個(gè)帶規(guī)范氧探頭用于正常的操控碳勢(shì)；另一個(gè)獨(dú)立丈量體系用于檢測(cè)這個(gè)氧探頭的作業(yè)狀況；即這兩個(gè)體系別離丈量氣氛的碳勢(shì)；當(dāng)成果呈現(xiàn)很大誤差時(shí)；就會(huì)報(bào)警.這第二個(gè)丈量體系作業(yè)元件能夠是CO2紅外分析儀；也能夠是一個(gè)微型氧探頭(λ-探頭)；迄今為止；已有許多氣氛爐安裝了這種兩層丈量體系.
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